Поверочный тепловой расчет котла Е-25-24 225 ГМ

МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯУКРАИНЫ

ДОНБАССКИЙ ГОРНО-МЕТАЛЛУРГИЧЕСКИЙ ИНСТИТУТ

Кафедра АСУТП

Курсовой проект

по курсу: «Котельные и турбинные установки»

Выполнил:

ст. гр. ТА-96-2

Косенко Е.А.

Проверил:

Регишевская И.Д.

Алчевск 1999 г.

СОДЕРЖАНИЕ

Введение

1 Описание прототипа

2 Тепловой расчет парогенератора

Расчетное задание
Топливо, воздух, продукты сгорания
Энтальпии воздуха и продуктов сгорания
Тепловой баланс парогенератора и расход топлива
Основные конструктивные характеристики топки
Расчет теплообмена в топке
Расчет фестона
Расчет перегревателя
Расчет испарительного пучка
Расчет хвостовых поверхностей

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

ПЕРЕЧЕНЬ ССЫЛОК

ВВЕДЕНИЕ

Поверочный расчет выполняют для существующих парогенераторов. По имеющимся конструктивным характеристикам при заданной нагрузке и топливе определяют температуры воды, пара, воздуха и продуктов сгорания на границах между поверхностями нагрева, К.П.Д. агрегата, расход топлива. В результате поверочного расчета получают исходные данные, необходимые для выбора вспомогательного оборудования и выполнения гидравлических, аэродинамических и прочностных расчетов.

При разработке проекта реконструкции парогенератора, например в связи с увеличением его производительности, изменением параметров пара или с переводом на другое топливо, может потребоваться изменение целого ряда элементов агрегата. Однако основные части парогенератора и его общая компоновка, как правило, сохраняется, а реконструкцию тех элементов, которые необходимо изменить, выполняют так, чтобы по возможности сохранялись основные узлы и детали типового парогенератора.

Расчет выполняется методом последовательного проведения расчетных операций с пояснением производимых действий. Расчетные формулы сначала записываются в общем виде, затем подставляются числовые значения всех входящих в них величин, после чего приводится окончательный результат.

1 ОПИСАНИЕ ПРОТОТИПА

Топочная камера объемом 89.4 м³ полностью экранирована трубами 603 мм с шагом их во всех экранах 90 мм; состоит из четырех транспортабельных блоков . На боковых стенках установлены газомазутные горелки.

Испарительный пучок из труб 603 мм расположен между верхним и нижним барабанами. Опускные трубы испарительного пучка расположены в плоскости осей барабанов. В верхнем барабане перед входными сечениями опускных труб установлен короб для предотвращения закручивания воды и образования воронок на входе в опускные трубы.

Парогенератор имеет перегреватель с коридорным расположением труб 283 мм. Регулирование температуры перегретого пара осуществляется поверхностным пароохладителем, установленным со стороны насыщенного пара.

Схема испарения- трехступенчатая: первая и вторая ступени размещены в верхнем барабане( соответственно в средней его части и по торцам); третья ступень вынесена в выносные циклоны 377 мм.

Воздухоподогреватель- трубчатый, одноходовой (по газам и воздуху), с вертикальным расположением труб 401.5 мм; поперечный шаг- 55 мм, продольный-50 мм.

Экономайзер- чугунный, ребристый, двухходовой ( по газам и воде).

Технические и основные конструктивные характеристики парогенератора Е-25-25-380ГМ следующие:

Номинальная производительность, т/ч...............25

Рабочее давление пара , МПа.......................2.4

Температура перегретого пара, ⁰С..................380

Площадь поверхностей нагрева, м²:

лучевоспринимающая(экранов и фестона).............127

конвективная:

фестона.......................................7

перегревателя.................................73

испарительного пучка..........................188

экономайзера..................................590

воздухоподогревателя..........................242

2 ТЕПЛОВОЙ РАСЧЕТ ПАРОГЕНЕРАТОРА

2.1 Расчетное задание

Для выполнения теплового расчета парогенератора, схема которого изображена на рис. 1-1, будем исходить из следующих данных:

Паропроизводительность агрегата - 25 т/ч
Давление пара у главной паровой задвижки р_п, Мпа-2.4
Температура перегретого пара t_пп, ⁰С-380
Температура питательной воды t_пв-100
Температура уходящих газов_ух-140
Топливо-мазут малосернистый.

Для сжигания заданного вида топлива выбираем камерную топку. Температуру воздуха на входе в воздухоподогреватель принимаем равной 25 ⁰С, горячего воздуха- 350 ⁰С

Топливо, воздух и продукты сгорания.

Из табл. 6-1 выписываем расчетные характеристики топлива:

W=3 % ; A=0.05 %; S_K+OP=0.3 %; C=84.65%; H=11.7 %;N=0.3 %; O=0.3; Q_h=40.31 МДж

Рассчитываем теоретический объем воздуха, необходимый для сжигания1 кг топлива:

V⁰=0.0889(C+0.375S_op+k)+0.265H-0.0333O^P=7.535+3.09=10.6 м³/кг

Определяем теоретические объемы продуктов сгорания топлива:

а) объем двухатомных газов

V_N2=0.79V⁰+0.008N=8.374+0.0024=8.376

б) объем трехатомных газов

V_RO2==1.58

в) объем водяных паров

V_H2O=0.11H+0.0124W+0.0161V⁰=1.49

По данным расчетных характеристик и нормативных значений присосов воздуха в газоходах (табл. 2-1) выбираем коэффициент избыткавоздуха на выходе из топки a_ти присосы воздуха по газоходам и находим расчетные коэффициенты избытка воздуха в газоходах a``. Результаты расчетов сводим в таблицу 2-1.

Таблица 2-1 Присосы воздуха по газоходами расчетные коэффициенты избытка воздуха в газоходах a^``

Участки газового тракта



^``

Топка и фестон

Перегреватель

Конвективный пучок

Воздухоподогреватель

Экономайзер

0,1

0,05

0,06

0,1

1,15

1,2

1,25

1,31

1,41

По формулам (2-18)-(2-24) рассчитываем объемы газов по газоходам, объемные доли газов r и полученные результаты сводим в таблицу 2-2.

Таблица 2-2 Характеристика продуктов сгорания в газоходах парогенератора

(V_RO2=1,58 м³/кг, V⁰=10,6 м³/кг, V_N2⁰=8,376 м³/кг, V⁰_H2O=1,49 м³/кг)

Величина	Единица	Газоходы
		Топка и фестон	Перегреватель	Конвективный ый пучок	Воздухоподогреватель	Экономайзер
Расчетный коэффициент избытка воздуха	-	1.15	1.2	1,25	1,31	1,41
V_RO2 VR₂=V_N2⁰+ (1-a)V⁰ V_H2O=V⁰_H2O+0.0161(1-a)V⁰ V_Г= V_RO2+ VR₂+ V_H2O r_RO2= V_RO2/ V_Г r_H2O= V_H2O/ V_Г r= r_RO2+ r_H2O	м³/кг м³/кг м³/кг м³/кг - - -	1,58 9,964 1.515 13.059 0.12 0.116 0.23	1,58 10,49 1.52 13.59 0.116 0.111 0.2278	1,58 11,02 1.53 14.13 0.111 0.108 0.219	1,58 11,662 1.54 14,782 0.107 0.104 0.211	1,58 12,722 1.56 15,862 0.099 0.098 0.197

Энтальпии воздуха и продуктов сгорания

Удельные энтальпии теоретического объема воздуха и продуктов сгорания топлива определяем по следующим формулам :

I_B=V⁰(ct)_B

I_Г⁰=V_RO2(c)_RO2+V⁰_N2(c)_N2+V⁰_H2O(c)_H2O.

Полученные результаты сводим в таблицу 2-3.

Таблица 2-3 Энтальпия теоретического объема воздуха и продуктов сгорания топлива.

 ⁰С

I⁰= V⁰(ct)_B, кДж/кг

I_RO2= V_RO2c)_RO2_,кДж/кг

I⁰_N2= V⁰_N2* c)_N2, кДж/кг

I⁰_H2O= V⁰_H2O(c)_H2O., кДж/кг

I_г= V_RO2(c)_RO2V⁰_N2₊(c)_N2₊V⁰_H2O(c)_H2O., кДж/кг

100

200

300

400

500

600

700

800

900

1000

1100

1200

1300

1400

1500

1600

1700

1800

1900

2000

2100

2200

413,4

1399,2

2819,6

4271,8

5745,2

7250,4

8798

10377,4

11978

13578,6

15221,6

16907

18592,4

20468,6

22005,6

23733,4

25471,8

27199,6

28927,4

30708,2

32478,4

34333,4

36029,4

267,02

564,06

883,22

1219,76

1573,68

1930,76

2308,38

2692,32

3082,58

3479,16

3882,06

4292,86

4702,08

5119,2

5536,32

5951,86

6375,3

6798,74

7222,18

7651,94

8081,7

8511,46

1088,62

2177,24

3282,6

4413,098

5560,336

6732,696

7921,804

9152,782

10408,882

11673,356

12937,83

14193,93

15491,9

16823,366

18121,336

19452,802

20784,268

22124,108

23489,07

24820,536

26185,498

27550,46

226,5

456

694,5

939

1191

1450,5

1720,5

2002,5

2286

2587,5

2889

3196,5

3516

3837

4168,5

4501,5

4840,5

5187

5532

5889

6241,5

6598,5

413,4

2980,01

6014,32

9128,27

12311,85

15568,74

18903,896

22319,03

25814,37

29343,24

32947,05

36599,6

40257,76

47763,06

44178,58

47785,166

51559,556

55377,962

59199,668

63037,248

66951,45

70839,876

74842,098

Энтальпию продуктов сгорания топлива подсчитываем по формуле:

I_Г=I⁰_Г+(-1)I⁰_B.

Полученные результаты сведем в таблицу 2-4.

Таблица 2-4 Энтальпия продуктов сгорания в газоходах

J, ⁰С

I_г⁰, кДж/кг

I_в⁰,кДж/кг

Участки газового тракта

Топка

a=1.15

Перегреватель

a=1.2

Конвект. Пучок

a=1.25

Воздухоподогреватель

a=1.31

Экономайзер

a=1.41

100

200

300

400

500

600

700

800

900

1000

1100

1200

1400

1600

1800

2000

2200

2681,34

6016,9

9132,12

12317,058

15575,416

18911,956

22328,084

25825,602

29356,062

32961,26

36615,89

40275,69

47785,166

55377,962

63037,248

70839,876

78689,82

1399,2

2819,6

4271,8

5745,2

7250,4

8798

10377,4

11978

13578,6

15221,6

16907

18592,4

22005,6

25471,8

28927,4

32478,4

36029,4

26112,74

29683,85

33332,5

37029,9

40734.5

48335,3

59198.7

67376.3

75711.6

84094.2

3571,1

3648,6

3697,4

3912.6

8021.3

8112.7

8177.6

8335.3

8382.6

22660,964

26212,2

29797,4

36005.58

39997.29

43994.17

3817.6

3850.4

3933.9

3991.7

3996.8

15864,5

19264,09

22746,4

28820,1

3723,4

3810,9

3897,6

9342,13

12601

15935,5

21639,3

3641,6

3725

3816,3

3072,25

6199,8

9411,1

3917,9

3710,65

2.4 Тепловой баланс парогенератора и расход топлива.

Тепловой баланс составляем в расчете на 1 кг располагаемой теплоты топлива Q. Считая, что предварительный подогрев воздуха за счет внешнего источника теплоты отсутствует имеем:Q_в.вн=0. Расчеты выполняем в соответствии с таблицей 2-5.

Таблица 2-5 Расчет теплового баланса парогенератора и расход топлива

Наименование	Расчетная формула или способ определения	Расчет
Располагаемая теплота топлива, Q, кДж/кг	Q_h+Q_В.ВН+i_тл	40310+244.8=40554.8
Потеря теплоты отхимического недожога, q₃,%	По табл. 4-5	0.5
Потеря теплоты от механического недожога, q₄, %	То же	0
Температура уходящих газов,_ух, ⁰С	По заданию	140
Энтальпия уходящих газов ,I_ух,кДж/кг	По -таблице	4323,17
Температура воздуха в котельной ,t_х.в, ⁰С	По выбору	25
Энтальпия воздуха в котельной, I_х.в⁰,кДж/кг	По -таблице	238,5
Потеря теплоты с уходящими газами ,q_2,%		=9,8
Потери теплоты от наружного охлаждения ,q_5,%	По рис. 3-1	1.2
Сумма тепловых потерь,q,%	q₂+q₃+q₄+q₅	9,8+0.5+1.2=11,5
К.п.д. парогенератора,_пг, %	100-q	100-11,5=88,5
Коэффициент сохранения теплоты, 	1-	1-=0.986
Паропроизводительность агрегата, D, кг/с	По заданию	6.94
Давление пара в барабане, р_б, МПа	То же	2.64
Температура перегретого пара, t_п.п,⁰С	» »	380
Температура питательной воды, t_п.в, ⁰С	» »	100
Удельная энтальпия перегретого пара, i_п.п, кДж/кг	По табл. VI-8	3192,6
Удельная энтальпия питательной воды, i_п.в, кДж/кг	По табл. VI-6	420.38
Значение продувки, р, %	По выбору	3
Полезно используемая теплота в агрегате, Q_пг, кВт	D(i_п.п-i_п.в)+D(i_кип-i_п.в	6,9(3192,6-420,38)+0,208(975,5-420,38)=19354.8
Полный расход топлива, В,кг/с		=0.54
Расчетный расход топлива, В_р, кг/с		0,54

Основные конструктивные характеристики топки

Парогенераторы типа Е-25-24-380ГМ имеют камерную топку для сжигания мазута. Определяем активный объем и тепловое напряжение топки. Расчетное тепловое напряжение не должно превышать допустимого, указанного в табл. 4-3. С учетом рекомендаций приложения III выбираем количество и тип газомазутных горелок, установленных на боковых стенках. Расчеты приведены в таблице 2-6.

Таблица 2-6 Расчет конструктивных характеристик топки

Наименование	Расчетная формула или способ определения	Расчет
Активный объём топки, V_т,м³	По конструктивным размерам	89.4
Тепловое напряжение объема топки: расчетное, q_V, кВт/м³ допустимое, q_V,кВт/м³	ВQ_н^р/V_т по табл. 4-5	0,5440310/89,4=243,48* 249
Количество горелок, , шт.	По табл. III-10	2
Теплопроизводительность горелки, Q_г, МВт		1,2510^-3=13,6
Тип горелки	По табл. III-6	ГМП-16

Расчет теплообмена в топке

Топка парогенератора Е-25-24-380ГМ полностью экранирована трубами диаметром 60 мм и толщиной стенки 3 мм с шагом 90 мм. По конструктивным размерам топки рассчитываем полную площадь её стен и площадь лучевоспринимающей поверхности топки. Результаты расчета сводим в таблицу 2-7.

По конструктивным размерам и характеристикам топки выполняем поверочный расчет теплообмена в топке. Расчет проводим в соответствии с таблицей 2-8.

Полученная в результате расчета температура газов на выходе из топки отличается от предварительно принятой менее чем на ⁰С; следовательно, пересчета теплообмена не требуется.

Таблица 2-7 Расчет полной площади поверхности стен топки F_ст и площади лучевоспринимающей поверхности топки Н_Л

Наименование	Стены топки
	Фронтонная и свод	боковые	Задняя	Выходное окно топки	Суммарная площадь
Общая площадь стены и выходного окна, F_ст , м₂	45,7	42	52,5	8,7	149
Расстояние между осями крайних труб, b, м	3,78	2,252	3,78	3,78	-
Освещенная длина труб, l_осв, м	9,6	7,8	7,6	2,25	-
Площадь, занятая луче воспринимающей поверхностью полная, F, м²	26,6	25,74	21,07	6,24	80
Наружный диаметр экранных труб , d, мм	66	66	66	66	-
Шаг экранных труб, , мм	90	90	90	90
Расстояние от оси экранных труб до кладки (стены), l, мм	100	100	100	-	-
Отношение s/d	1.36	1.36	1.36	-	-
Отношение l/d	1.51	1.51	1.51	-	-
Угловой коэффициент экрана, х	0,95	0,95	0,95	1,00	-
Площадь лучевоспринимающей поверхности открытых экранов, Н_л, м²					127

Таблица 2-8 Поверочный расчет теплообмена в топке

Величина	Расчетная формула или способ определения	Расчет
Суммарная площадь луче воспринимающей поверхности, Н_л,м²	По конструктивным размерам	127
Площадь лучевоспринимающей поверхности открытых экранов, Н_л.откр, м²	То же	127
Полная площадь стен топочной камеры, F_ст, м²	» »	149
Коэффициент тепловой эффективности лучевоспринимающей поверхности, _ср		=0,469

Продолжение таблицы 2-8

Эффективная толщина излучающего слоя пламени, , м		=2,16
Полная высота топки, Н_т	По конструктивным размерам	8.810
Высота расположения горелок, h_г, м	То же	1.9
Относительный уровень расположения горелок, х_г	h_г/Н_т	1,9/8,810=0,215
Параметр, учитывающий распределение температуры в топке, М	0,59-0,2х_т	0,59-0,20,215=0,547*
Коэффициент избытка воздуха на выходе из топки, _т	По табл. 4-5	1.15
Присосы воздуха в топке, _т	По табл. 2-1	0.05
Температура горячего воздуха, t_г.в,⁰С	По предварит. выбору	350
Энтальпия горячего воздуха, I_г.в⁰, кДж/кг	ПоI- таблице	5008.2
Энтальпия присосов воздуха, I_прс⁰, кДж/кг	То же	238,8
Количество теплоты, вносимое в топку воздухом, Q_В, кДж/кг	(_Т-_Т)I_г.в⁰+_ТI_прс⁰	(1.15-0.05)5008.2+0.05*238.8=5520.97
Полезное тепловыделение в топке, Q_Т, кДж/кг	Q+Q_В	40554,80,95+5520.97*=44048
Адиабатическая температура горения,_а⁰С	По I- таблице	1287,2
Температура газов на выходе из топки ,_Т^``⁰С	По предварительному выбору	960
Энтальпия газов на выходе из топки, I_Т`` , кДж/кг	ПоI- таблице	31873,04
Средняя суммарная теплоёмкость продуктов сгорания, V_ср, кДж/(кгК)*		=37,2
Объемная доля: водяных паров, r_Н2О трехатомных газов, r_RO2	По табл. 1-2 То же	0,116 0.12
Суммарная объемная доля трехотомных газов, r	r_Н2О+ r_RO2	0.116+0.12=0.236
Произведение, pr	pr	0.2360.12,16=0,051
Коэффициент ослабления лучей трехатомными газами, k_г,1/(мМПа)*	По формуле 5-26	3.05
Коэффициент ослабления лучей, несветящейся частью среды, k_нс, 1/(мМПа)*	rk_г	0,236*3.05=0.72
Коэффициент ослабления лучей сажистыми частицами, к_СЖ, 1/(мМПа)*	По формуле 5-32	2,71
Коэффициент ослабления лучей, светящейся частью среды, k_СВ, 1/(мМПа)*	k_СВ= k_нс+ к_СЖ	2,71+0.72=3,44
Степень черноты: светящейся части, а_СВ несветящейся части, а_Г	1-е^-Ксв^PS 1-e^-K^нс^PS	0,52 0.14
Степень черноты факела, а_Ф	ma_СВ+(1-m)a_г	0,550,52+0,450,14= 0,349
Степень черноты топки, а_Т		=0,53
Тепловая нагрузка стен топки, q_F, кВт/м₂		=161.4
Температура газов на выходе из топки,_Т^``⁰С	По рис. 5-8	911,7
Энтальпия газов на выходе из топки, t`` , кДж/кг	По I- таблице	30120,6
Общее тепловосприятие топки, Q_Т^Л, кДж/кг	(Q_Т-I``_Т)	0.986(44048-29987,3)= =13731,1
Средняя удельная тепловая нагрузка лучевоспринимающих поверхностей топки, q_Л^ср		=58,43

2.7 Расчет фестона

При тепловом расчете парогенератора фестон, как правило, не изменяют , а проверяют поверочным расчетом( табл. 2-9)

Таблица 2-9. Поверочный расчет фестона

Наименование	Формула или способ определения	Расчет
Полная площадь поверхности нагрева, Н, м²	По конструктивным размерам	7
Площадь поверхности труб боковых экранов, находящихся в зоне фестона Н_доп, м²	То же	1
Диаметр труб, d, мм	» »	603
Относительный шаг труб, s/d	» »	1.5
Количество рядов труб, z₂,шт	» »	1
Количество труб в ряду,z₁,шт	» »	42
Площадь живого сечения для прохода газов, F, м²	АВ-z₁dl	2,254,23-420,062,25=3,84*
Эффективная толщина излучающего слоя, s, м		0,9(31,8-1)0,06=0.1
Температура газов перед фестоном, `,⁰С	Из расчета топки	911,7
Энтальпия газов перед фестоном, I`, кДж/кг	То же	30110,7
Температура газов за фестоном,``, ⁰С	По предварительному выбору	900
Энтальпия газов за фестоном, I``, кДж/кг	По I- таблице	29683,85
Количество теплоты, отданное фестону, Q_г, кДж/кг	(I`-I``)	0.986(30110,7-29683,85) =420,8
Температура кипения при давлении в барабане(p_Б=2.64 МПа), t_кип, ⁰С	По табл. VI-7	226.8
Средняя температура газов, _ср,⁰С	0,5(``+`)	0,5(911,7+900)=905,8
Средний температурный напор, t,⁰C	_ср-t_кип	905,8-226,8=679
Средняя скорость газов, w, м/с		=7.9
Коэффициент теплоотдачи конвекцией, _К, кВт/(м²К)	По рис. 6-6	580,961,040,9=50,1*
Суммарная поглощательная способность трехатомных газов, prs, мМпа*	pr	0,10,2360,1=0,00236
Коэффициент ослабления лучей трехатомными газами,к_г,1/(мМПа)*	По формуле 5-26	16,8
Коэффициент ослабления лучей, несветящейся частью среды, k_нс, 1/(мМПа)*	rk_г	16,80,236=3,97*
Коэффициент ослабления лучей сажистыми частицами, к_СЖ, 1/(мМПа)*	По формуле 5-32	2,54
Коэффициент ослабления лучей, светящейся частью среды, k_СВ, 1/(мМПа)*	k_СВ= k_нс+ к_СЖ	3,97+2,54=6,51
Степень черноты: светящейся части, а_СВ несветящейся части, а_Г	1-е^-Ксв^PS 1-e^-K^нс^PS	0,06 0,039
Степень черноты излучающей среды, а	ma_СВ+(1-m)a_г	0,550,06+0,450,039=0,05
Температура загрязнённой стенки трубы, t_ст, ⁰С	t_КИП+t	226,8+80=306,8
Коэффициент теплоотдачи излучением, _Л, Вт/(м²К)	По рис. 6-12(_Л=_НаС_Г)	1350,050,97=6,5
Коэффициент использования поверхностинагрева,	По 6-2	0.95
Коэффициент теплоотдачи от газов к стенке, a₁, Вт/(м²К)	_Л+_К)	0,95(6,5+50,1)=53,77
Коэффициент загрязнения, м²К/Вт	По ф-ле 6-8 и рис. 6-1	0,0048
Коэффициент теплопередачи k, Вт/м²К		=42,7

Продолжение таблицы 2-9

Тепловосприятие фестона по уравнению теплопередачи, Q_ф, кДж/кг		=376,2
Тепловосприятие настенных труб, Q_ДОП, кДж/кг		=53,7
Суммарное тепловосприятие газохода фестона, Q_T, кДж/кг	Q_ф+ Q_ДОП	53,7+376,2=429,9
Расхождение расчетных тепловосприятий, DQ, %	100	100=2,16

2.8 Расчет перегревателя

Перегреватель одноступенчатый, с пароохладителем, установленным на стороне насыщенного пара. Перегреватель имеет коридорное расположение труб.

Коэффициент теплопередачи гладкотрубных коридорных пучков перегревателя рассчитывается с учетом коэффициента тепловой эффективности  , используя формулу (6-7). Влияние излучения газового объема, расположенного перед перегревателем, на коэффициент теплопередачи учитываем путем увеличения расчетного значения коэффициента теплопередачи излучением по формуле (6-34).

Конструктивные размеры и характеристики перегревателя, взятые из чертежей и паспортных данных парогенераторов, сводим в таблицу 2-10.

Поверочный расчет перегревателя сводим в таблицу 2-11.

Таблица 2-10. Конструктивные размеры и характеристики перегревателя

Наименование	Расчетная формула или способ определения	Расчет
Диаметр труб, d/d_ВН, мм	По конструктивным размерам	28/22
Количество труб в ряду (поперек газохода) z₁, шт	То же	12
Количество рядов труб ,z₂, шт	То же	6
Средний шаг труб, ₁, мм	» »	90
²		100
Расположение труб в пучке	» »	коридорное
Характер омывания	» »	поперечное
Средняя длина змеевика,l, м	» »	1,489
Суммарная длина труб, l,м	» »	830,3
Полная площадь поверхности нагрева, H, м²	» »	73
Площадь живого сечен Подобные работы: Повышение качества стали Повышение эффективности работы грузового АТП Подбор оборудования для бетоносмесительных заводов Подбор сечения для балки Подбор сечения для сжатого стержня Актуально: Главная Актуальные статьи и новости © 2010-2021, referat-web.ru