АБЗ

Министерство Общего и Профессионального Образования Российской Федерации

Ростовский государственный строительный университет

Курсовой проект по дисциплине

Производственные предприятия транспортных сооружений

АБЗ

Расчетно-пояснительная записка

111774 РПЗ

Выполнил студент группы Д-327

Стрижачук А. В.

Руководитель:

Литвинова Л. А.

Заведующий кафедры:

Илиополов С. К.

Ростов-на-Дону

1999 г.

Исходные данные.

Длина участка строительства 10

Ширина проезжей части 7

Толщина асфальтобетона 0,1

Тип асфальтобетона В

Плотность асфальтобетона 2

Число смен 1

Продолжительность работ 4

Длина транспортировки 11

Удельное сопротивление стали 0,12∙10-4 Ом∙м

Содержание:

Климатическая характеристика района. 4

1. Обоснование размещения АБЗ. 5

1.1. Сравнение времени остывания асфальтобетонной смеси со временем ее доставки к месту укладки. 5

1.2. Источники обеспечения АБЗ водой и электроэнергией. Нормативные требования. 5

2. Режим работы завода и его производительность. 5

2.1. Часовая производительность АБЗ, QЧ, т/ч. 5

2.2. Расчет расхода материалов. 6

3. Определение длины железнодорожного пути для прирельсовых АБЗ. 7

3.1. Количество транспортных единиц N, прибывающих в сутки. 7

3.2. Длина фронта разгрузки L, м. 7

4. Склады минеральных материалов. 7

4.1. Расчет щебеночных штабелей. 7

4.2. Выбор и расчет ленточных конвейеров. 7

4.3. Выбор типа бульдозера. 8

5. Битумохранилище. 9

5.1. Расчет размеров битумохранилища. 9

5.2. Количество тепла, необходимое для нагрева битума в хранилище и приямке Q, кДж/ч. 9

5.3. Расчет электрической системы подогрева. 10

6. Определение количества битумоплавильных установок. 11

6.1. Часовая производительность котла ПК, м3/ч. 11

6.2. Расчет количества котлов. 11

7. Расчет склада и оборудования для подачи минерального порошка. 11

7.1. Расчет вместимости силоса в склад. 12

7.2. Расчет пневмотранспортной системы. 12

8. Расчет потребности предприятия в электрической энергии и воде. 16

8.1. Расчет потребного количества электроэнергии. 16

8.2. Определение общего расхода воды. 16

8.3. Определение расхода воды на восстановление запаса в пожарном резервуаре, ВПОЖ, м3/ч. 16

8.4. Определение диаметра трубы водопроводной сети, dТР, м. 16

9. Технологическая схема приготовления модифицированного битума. 17

Литература. 18

Климатическая характеристика района.

Кемеровская область расположена в III-ей дорожно-климатической зоне — зоне со значительным увлажнением грунтов в отдельные периоды годы. Для района проложения автомобильной дороги характерен климат с холодной зимой и теплым летом, что видно из дорожно-климатического графика (рис 1.1).

Лето теплое: среднесуточная температура наиболее жаркого месяца (июля) составляет +18,4˚С; зимы холодные со среднесуточной температурой наиболее холодного месяца (января) –19,2˚С. Отрицательные температуры воздуха бывают с ноября по март, а расчетная длительность периода отрицательных температур Т=179 сут.

Абсолютный максимум температуры воздуха в году достигает +38˚С, минимум -55˚С. Следовательно, амплитуда температуры составляет 93˚С. Годовая средняя суточная амплитуда температуры воздуха бывает в июне (13,2˚С), а максимальная в феврале (30,2˚С).

За год выпадает 476 мм осадков; количество осадков в жидком и смешанном виде 362 мм за год; суточный максимум 46 мм. Средняя за зиму высота снежного покрова составляет 51 см, а число дней со снежным покровом до 162 сут (период 03.11 — 13.04).

Для рассматриваемого района зимой преобладают ветры южного, юго-восточного и юго-западного направлений. Летом преобладают ветры южного и северного направлений (рис 1.2). Средняя скорость ветра за январь равна 3,41 м/с. Максимум из средних скоростей по румбам за январь — 6,8 м/с. Средняя скорость ветра за июль равна 3,55 м/с. Максимум из средних скоростей по румбам за июль — 4,4 м/с.

1. Обоснование размещения АБЗ.

Завод будет размещен вблизи железнодорожных путей, так как все дорожно-строительные материалы будут доставляться по ним.

1.1. Сравнение времени остывания асфальтобетонной смеси со временем ее доставки к месту укладки.

Необходимо сравнить время остывания смеси t1, ч, со временем ее доставки к месту укладки t2, ч (t1≥t2).

где G — количество смеси в кузове самосвала, для самосвала ЗИЛ-ММЗ-555, G=4500 кг;

ССМ — теплоемкость горячей смеси, ССМ=1,1 кДж/(кг∙˚С);

F — площадь стенок кузова самосвала, для самосвала ЗИЛ-ММЗ-555 F=11 м2;

h — коэффициент теплопередачи, h=168 кДж/(м2∙ч∙˚С);

ТАБЗ — температура смеси при отправке с АБЗ, ˚С;

ТСМ — температура смеси при ее укладке, ˚С;

ТВ — температура воздуха, ˚С.

где L — дальность транспортировки, км;

v — скорость движения самосвала, v=40…60 км/ч.

1.2. Источники обеспечения АБЗ водой и электроэнергией. Нормативные требования.

Обеспечение АБЗ водой происходит путем водозабора из водопроводной сети. Электроэнергия поступает из городской сети. АБЗ размещают с подветренной стороны к населенному пункту, на расстоянии не ближе 500 м от него. Площадка АБЗ должна быть достаточно ровной, с уклоном 25-30‰, обеспечивающим отвод поверхностных вод. Коэффициент использования площади должен быть не менее 0,6, а коэффициент застройки — не менее 0,4. Уровень грунтовых вод — не выше 4 м.

При размещении зданий и сооружений на территории завода следует учитывать следующее:

  1. Здания и сооружения с повышенной пожарной опасностью следует размещать с подветренной стороны по отношению к другим зданиям;
  2. Здания и сооружения вспомогательного производства должны располагаться в зоне цехов основного производства;
  3. Складские сооружения нужно располагать с учетом максимального использования железнодорожных и других подъездных путей для погрузочных, разгрузочных операций и обеспечения подачи материала к основным цехам кратчайшим путем;
  4. Энергетические объекты нужно располагать по отношению к основным потребителям с наименьшей протяженностью трубопровода и ЛЭП;
  5. При устройстве тупиковых дорог необходимо в конце тупика предусматривать петлевые объезды или площадки размером не менее 12х12 м для разворота автомобилей.
2. Режим работы завода и его производительность.2.1. Часовая производительность АБЗ, QЧ, т/ч.

где П — необходимое количество асфальтобетонной смеси, т;

Ф — плановый фонд времени.

где 8 ч — продолжительность смены;

n — количество смен;

22,3 — число рабочих дней в месяце;

m — количество месяцев укладки смеси;

0,9 — коэффициент использования оборудования в течение смены;

0,9 — коэффициент использования оборудования в течении m месяцев.

где k — коэффициент, учитывающий неравномерный расход смеси, k=1,1…1,5;

F — площадь укладки асфальтобетонной смеси, м2, F=10000∙7=70000 м2;

h — толщина укладки асфальтобетонной смеси, м;

ρ — плотность смеси, ρ=2,0…2,4 т/м3.

Полученное значение округляем до целого числа и принимаем смеситель типа ДС-617.

  • Расчет расхода материалов.
  • Требования к материалам.

    Для приготовления горячей смеси применяются вязкие нефтяные битумы марок БНД 60/90, БНД 90/130. Щебень следует применять из естественного камня. Не допускается применение щебня из глинистых, известковых, глинисто-песчаных и глинистых сланцев. Пески применяются природные или дробленные. Минеральный порошок применяется активизированный и не активизированный. Допускается использовать в качестве минерального порошка измельченные металлургические шлаки и пылевые отходы промышленности. Активизированный минеральный порошок получают в результате помолки каменных материалов в присутствии активизирующих добавок, в качестве которых используются смеси состоящие из битума и ПАВ в принятом соотношении 1:1

    Суточная потребность материалов:

    где 8 ч — продолжительность смены;

    n — число смен;

    QЧ — часовая производительность завода, т/ч (м3/ч);

    Nki — потребность в Ki компоненте на 100 т асфальтобетонной смеси.

    Учитывая естественную убыль (2% для щебня, песка, битума и 0,5% для минерального порошка) получаем:

    Таблица 1. Потребность АБЗ в минеральных материалах.

    Материал

    Единица измерения

    Суточная потребность

    Норма запаса, дней

    Запас единовременного хранения

    Щебень

    м3

    72,2

    15

    1083

    Минеральный порошок

    т

    24,7

    15

    387

    Битум

    т

    18,1

    25

    452,5

    3. Определение длины железнодорожного пути для прирельсовых АБЗ.
  • Количество транспортных единиц N, прибывающих в сутки.
  • где Qi — суточная потребность, т (m=V∙ρ);

    k — коэффициент неравномерности подачи груза, k=1,2;

    q — грузоподъемность вагона, т;

    ρщ — плотность щебня, ρщ=1,58 т/м3.

    3.2. Длина фронта разгрузки L, м.

    где l — длина вагона, l=15 м;

    n — число подач в сутки, n=1…3.

    4. Склады минеральных материалов.
  • Расчет щебеночных штабелей.
  • Обычно для АБЗ проектируются склады щебня и песка открытого штабельного типа небольшой емкости с погрузочно-разгрузочными механизмами (конвейеры, фронтальные погрузчики). При проектировании необходимо предусмотреть бетонное основание или основание из уплотненного грунта, водоотвод от штабелей, распределительные стенки между штабелями, подачу материалов в штабеля и в агрегат питания ленточными транспортерами.

    4.2. Выбор и расчет ленточных конвейеров.

    На АБЗ для непрерывной подачи минерального материала используют ленточные и винтовые конвейеры. Ленточными конвейерами можно перемещать песок и щебень в горизонтальном направлении и под углом не превышающим 22˚. Выполняют ленточные конвейеры из нескольких слоев прорезиненной хлопчатобумажной ткани. Ширина ленты В, м, определяется по часовой производительности:

    где Q — часовая производительность, т/ч;

    v — скорость движения ленты, м/с;

    ρ — плотность материала, т/м3.

    Выбираем конвейер типа С-382А (Т-44).

    4.3. Выбор типа бульдозера.

    Таблица 2. Марка бульдозера и его характеристики.

    Тип и марка машины

    Мощность двигателя, кВт

    Отвал

    Тип

    Размеры, мм

    Высота подъема, мм

    Заглубление, мм

    ДЗ-24А (Д-521А)

    132

    Неповоротный

    3640х1480

    1200

    1000

    Производительность ПЭ, т/ч выбранного бульдозера:

    где V — объем призмы волочения, V=0,5BH2=0,5∙3,64∙(1,48)2=3,987 м3, здесь В — ширина отвала, м; Н — высота отвала, м;

    kР — коэффициент разрыхления, kР = 1,05…1,35.

    kПР — поправочный коэффициент к объему призмы волочения, зависящий от соотношения ширины В и высоты Н отвала Н/В=0,41, а также физико-механических свойств разрабатываемого грунта, kПР=0,77;

    kВ — коэффициент использования машин по времени, kВ=0,8;

    ТЦ — продолжительность цикла, с;

    ТЦ=tН+tРХ+tХХ+tВСП,

    здесь tН — время набора материала,

    где LН — длина пути набора, LН=6…10 м;

    v1 — скорость на первой передаче, v1=5…10 км/ч;

    tРХ — время перемещения грунта, с,

    где L — дальность транспортировки, м, L=20 м;

    v2 — скорость на второй передаче, v2=6…12 км/ч;

    tХХ — время холостого хода, с,

    где v3 — скорость на третьей передаче, v3=7…15 км/ч;

    tВСП = 20 с;→ ТЦ = 3,84 + 7,2 + 9,16 + 20 = 40,2 с;

    5. Битумохранилище.5.1. Расчет размеров битумохранилища.

    Для приема и хранения вяжущих устраивают ямные постоянные и временные битумохранилища только закрытого типа. Битумохранилища устраивают на прирельсовых АБЗ с битумоплавильными установками. Современные закрытые битумохранилища ямного типа должны быть защищены от доступа влаги как наружной, так и подземной путем устройства специальных зданий, дренажей или навесов. Глубина ямного хранилища допускается в пределах 1,5-4 м в зависимости от уровня грунтовых вод. Для достижения рабочей температуры применяют электронагреватели. Наиболее перспективный способ нагрева битума — разогрев в подвижных слоях с использованием закрытых нагревателей. Для забора битума из хранилища устраивают приемники с боку или в центре хранилища. Таким образом, битумохранилище состоит из собственно хранилища, приямка и оборудования для подогрева и передачи битума.

    Значение запаса единовременного хранения битума округляем до 500, тогда средняя площадь F, м2 битумохранилища:

    где Е — емкость битумохранилища, м3;

    h — высота слоя битума, h = 1,5…4 м.

    Затем, исходя из значения строительного модуля, равного трем, и отношения длины L к ширине В битумохранилища, равного L/B = 1,5, назначаем средние значения длин Lср и Вср.

    Ввиду того что стенки битумохранилища устраивают с откосом:

    5.2. Количество тепла, необходимое для нагрева битума в хранилище и приямке Q, кДж/ч.

    где Q1 — количество тепла, затрачиваемое на плавление битума, кДж/ч.

    где μ — скрытая теплота плавления битума, μ=126 кДж/кг;

    G — количество подогреваемого битума, кг/ч, G = 0,1∙Qсм, где Qсм — производительность выбранного смесителя, кг/ч.

    Q2 — количество тепла, затрачиваемое на подогрев битума, кДж/ч:

    где K — коэффициент, учитывающий потери тепла через стенки хранилища и зеркало битума, K = 1,1;

    Сб — теплоемкость битума, Сб =1,47…1,66 кДж/(кг∙ºС);

    W — содержание воды в битуме, W = 2…5%;

    t1 и t2 —

    для хранилища t1 = 10ºС; t2 = 60ºС;

    для приемника t1 = 60ºС; t2 = 90ºС.

    Битумоплавильные агрегаты предназначены для плавления, обезвоживания и нагрева битума до рабочей температуры. Разогрев битума в битумохранилище производится в два этапа:

    I этап: Разогрев битума донными нагревателями, уложенными на дне хранилища до температуры текучести (60ºС), дно имеет уклон, битум стекает в приямок в котором установлен змеевик.

    II этап: Разогрев битума в приямке до температуры 90ºС. Нагретый битум с помощью насоса перекачивается по трубопроводам в битумоплавильные котлы.

    5.3. Расчет электрической системы подогрева.

    Потребляемая мощность Р, кВт:

    В каждом блоке по шесть нагревателей. Мощность одного блока:

    где n

    — количество блоков нагревателей, n = 3…4 шт.

    Принимаем материал в спирали нагревателя полосовую сталь с ρ=0,12∙10-6 Ом∙м. Сечение спирали S=10∙10-6 м2.

    Мощность фазы, кВт:

    Сопротивление фазы, Ом:

    где U=380 В.

    Длина спирали, м:

    Величина тока, А:

    Плотность тока, А/мм2:

    6. Определение количества битумоплавильных установок.
  • Часовая производительность котла ПК, м3/ч.
  • где n — количество смен;

    kВ — 0,75…0,8;

    VК — геометрическая емкость котла для выбранного типа агрегата, м3;

    kН — коэффициент наполнения котла, kН=0,75…0,8;

    tЗ — время заполнения котла, мин:

    где ПН — производительность насоса (см. таблицу 3).

    Таблица 3. Тип насоса и его характеристики.

    Тип насоса

    Марка насоса

    Производительность, л/мин.

    Давление, кгс/см2

    Мощность двигателя, кВт

    Диаметр патрубков, мм

    передвижной

    ДС-55-1

    550

    6

    10

    100/75

    tН=270 мин — время выпаривания и нагрев битума до рабочей температуры;

    tВ — время выгрузки битума, мин:

    где ρ — объемная масса битума, ρ=1т/м3;

    Q — часовая производительность смесителя, т/ч;

    ψ — процентное содержание битума в смеси.

  • Расчет количества котлов.
  • где ПБ — суточная потребность в битуме, т/сутки;

    kП — коэффициент неравномерности потребления битума, kП=1,2.

    Выбираем тип агрегата:

    Таблица 4. Тип агрегата и его характеристики.

    Тип агрегата

    Рабочий объем, л

    Установленная мощность, кВт

    Расход топлива, кг/ч

    Производи-тельность, т/ч

    э/дв.

    э/нагр.

    ДС-91

    30000∙3

    35,9

    90

    102,5

    16,5

    1. Расчет склада и оборудования для подачи минерального порошка.

    Для подачи минерального порошка используют два вида подачи: механическую и пневмотранспортную. Для механической подачи минерального порошка до расходной емкости применяют шнеко-элеваторную подачу. Применение пневмотранспорта позволяет значительно увеличить производительность труда, сохранность материала, дает возможность подавать минеральный порошок, как по горизонтали, так и по вертикали. Недостаток — большая энергоемкость. Пневматическое транспортирование заключается в непосредственном воздействии сжатого воздуха на перемещаемый материал. По способу работы пневмотранспортное оборудование делится на всасывающее, нагнетательное и всасывающе-нагнетательное. В общем случае пневмотранспортная установка включает компрессор с масло- и влагоотделителем, воздухопроводы, контрольно-измерительные приборы, загрузочные устройства подающие материал к установке, разгрузочные устройства и системы фильтров. Для транспортирования минерального порошка пневмоспособом используют пневмовинтовые и пневмокамерные насосы. Пневмовинтовые насосы используют для транспортирования минерального порошка на расстояние до 400 м. Недостаток — низкий срок службы быстроходных напорных шнеков. Камерные насосы перемещают минеральный порошок на расстояние до 1000 м. Могут применяться в комплекте с силосными складами. Включают в себя несколько герметично закрытых камер, в верхней части которой имеется загрузочное отверстие с устройством для его герметизации. В состав линии подачи входит склад, оборудование, обеспечивающее перемещение минерального порошка от склада до расходной емкости и расходная емкость.

  • Расчет вместимости силоса в склад.
  • Рекомендуется хранить минеральный порошок в складах силосного типа с целью избежания дополнительного увлажнения, которое приводит к комкованию и снижению его качества, а также к затруднению транспортирования. Потребная суммарная вместимость силосов склада ∑Vс, м3 составляет:

    где GП — масса минерального порошка;

    ρП — плотность минерального порошка, ρП=1,8 т/м3;

    kП — коэффициент учета геометрической емкости, kП=1,1…1,15.

    Количество силосов рассчитывается по формуле:

    где VC — вместимость одного силоса, м3; V=20, 30, 60, 120.

  • Расчет пневмотранспортной системы.
  • Для транспортирования минерального порошка до расходной емкости принимается механическая или пневматическая система.

    Для транспортирования минерального порошка можно использовать пневмовинтовые или пневмокамерные насосы. Подача в пневмотранспортную установку сжатого воздуха осуществляется компрессором. Потребная производительность компрессора QК, м3/мин, составляет:

    где QВ — расход, необходимый для обеспечения требуемой производительности пневмосистемы, м3/мин.

    где QМ — производительность пневмосистемы, QМ = 0,21·QЧ = 0,21·34,6 = 7,3, т/ч, QЧ — часовая производительность АБЗ;

    µ — коэффициент концентрации минерального порошка, µ=20…50;

    ρВ — плотность воздуха равная 1,2 кг/м3.

    Мощность на привод компрессора NК, кВт:

    где η=0,8 — КПД привода;

    Р0 — начальное давление воздуха, Р0=1 атм;

    РК — давление, которое должен создавать компрессор, атм.

    где α=1,15…1,25;

    РВ=0,3 атм;

    РР=НПОЛ+1 — рабочее давление в смесительной камере подающего агрегата, атм, НПОЛ — полное сопротивление пневмотранспортной системы, атм;

    где НП — путевые потери давления в атм;

    НПОД — потери давления на подъем, атм;

    НВХ — потери давления на ввод минерального порошка в трубопровод, атм.

    Путевые потери давления:

    где k — опытный коэффициент сопротивления:

    где vВ — скорость воздуха зависит от µ; при µ=20…50 соответственно vВ=12…20 м/с;

    dТР — диаметр трубопровода, м:

    λ — коэффициент трения чистого воздуха о стенки трубы:

    где ν — коэффициент кинематической вязкости воздуха, м2/с, ν=14,9·10-6.

    LПР — приведенная длина трубопроводов, м:

    где ∑lГ — сумма длин горизонтальных участков пневмотрассы, м, ∑lГ=3+3+4+4+20+20=54;

    ∑lПОВ — длина, эквивалентная сумме поворотов (колен), м, ∑lПОВ=8·4=32 (каждое колено принимаем равным 8 м);

    ∑lКР — длина, эквивалентная сумме кранов, переключателей. Для каждого крана принимают 8 м, ∑lКР=8·2=16;

    Потери давления на подъем:

    где ρ΄В — 1,8 кг/м3 — средняя плотность воздуха на вертикальном участке;

    h — высота подъема материала, м. Принимается 12…15 м, в зависимости от типа асфальто-смесительной установки.

    Потери давления при вводе минерального порошка в трубопровод:

    где χ — коэффициент, зависящий от типа загрузочного устройства. Для винтовых насосов следует принимать χ = 1, для пневмокамерных χ = 2;

    vВХ — скорость воздуха при вводе минерального порошка в трубопровод, м/с:

    ρВХ — плотность воздуха при вводе минерального порошка, кг/м3:

    Тогда:

    По формуле (29) находим NК:

    На основании проведенного расчета производится подбор подающего агрегата по табл. 11 (4).

    Таблица 5. Тип подающего агрегата и его характеристики.

    Тип и марка насоса

    Производи-тельность, м3/ч

    Дальность транспортирования, м

    Расход сжатого воздуха

    Диаметр трубопровода, мм

    Установленная мощность, кВт

    по горизонтали

    по вертикали

    К-2305

    10

    200

    35

    22

    100

    Расчет механической системы подачи минерального порошка. Механическая система представлена в виде шнеко-элеваторной подачи. Подающий агрегат — шнек.

    Производительность шнека QШ, т/ч составляет:

    где φ — коэффициент заполнения сечения желоба, φ=0,3;

    ρМ — плотность минерального порошка в насыпном виде, ρМ=1,1 т/м3;

    DШ — диаметр шнека, принимаем 0,2 м;

    t — шаг винта, t=0,5DШ=0,1 м;

    n — частота вращения шнека, об/мин ;

    kН — коэффициент, учитывающий угол наклона конвейера, kН=1.

    Мощность привода шнека N, кВт определяется по формуле:

    где L —длина шнека, м L=4 м;

    ω — коэффициент, характеризующий абразивность материала, для минерального порошка принимается ω=3,2;

    k3 — коэффициент, характеризующий трансмиссию, k3=0,15;

    VМ=t·n/60= 0,1 — скорость перемещения материала, м/с;

    ωВ — коэффициент трения, принимаемый для подшипников качения равным 0,08;

    qМ=80·DШ=16 кг/м — погонная масса винта.

    Производительность элеватора QЭ, т/ч определяется из выражения:

    где i — вместимость ковша, составляет 1,3 л;

    ε — коэффициент наполнения ковшей материалом, ε=0,8;

    t — шаг ковшей, м (0,16; 0,2; 0,25; 0,3; 0,4; 0,5; 0,6; 0,63);

    vП=1,0 м/с — скорость подъема ковшей.

    Необходимая мощность привода элеватора:

    где h — высота подъема материала, м, принимается 14 м;

    kК — коэффициент, учитывающий массу движущихся элементов, kК=0,6;

    А=1,1 — коэффициент, учитывающий форму ковша;

    С=0,65 — коэффициент, учитывающий потери на зачерпывание.

    Таблица 6. Тип элеватора и его характеристики.

    Тип элеватора

    Ширина ковша, мм

    Вместимость ковша, л

    Шаг ковшей, мм

    Скорость цепи, м/с

    Шаг цепи, мм

    Мощность, кВт

    Произво-дительность м3/ч

    ЭЦГ-200

    200

    2

    300

    0,8…1,25

    100

    2,0

    12…18

    8. Расчет потребности предприятия в электрической энергии и воде.
  • Расчет потребного количества электроэнергии.
  • Потребное количество электроэнергии NЭ, кВт определяется:

    где kС — коэффициент, учитывающий потери мощности, kС=1,25…1,60;

    ∑РС — суммарная мощность силовых установок, кВт;

    ∑РВ — то же, внутреннего освещения, кВт, ∑РВ=5∙269,89+15∙318+9∙132+20∙72=8,75;

    ∑РН — то же, наружного освещения, кВт, ∑РН=1∙644+3∙837+5∙50=3,41;

    Примечание: нормы расхода электроэнергии на 1м2 берем по табл. 12 методических указаний.

    cosφ=0,75.

  • Определение общего расхода воды.
  • Общий расход воды определяется по формуле, м3:

    где КУ=1,2;

    КТ=1,1…1,6;

    ВП — расход воды на производственные нужды, м3/ч, ВП=10…30;

    ВБ — расход воды на бытовые нужды, потребление, м3/ч, ВБ=0,15…0,45.

    8.3. Определение расхода воды на восстановление запаса в пожарном резервуаре, ВПОЖ, м3/ч.

    Расход ВПОЖ определяем по формуле:

    где qПОЖ=5…10 л/с;

    Т — время заполнения резервуара, Т=24 ч.

    8.4. Определение диаметра трубы водопроводной сети, dТР, м.

    где V — скорость движения воды, V=1,0…1,5 м/с.

    Принимаем диаметр трубы водопроводной сети равный 0,10 м.

    9. Технологическая схема приготовления модифицированного битума.

    Сама схема приводится в конце РПЗ. Модифицированный битум — органическое вяжущее, полученное путем смешивания битума с сыпучим модификатором и маслом. Его приготавливаю с целью получения органического вяжущего с наиболее лучшими характеристиками (прочность, морозостойкость, пластичность и др.) по сравнению с обычным битумом.

    Назначение масла — понизить эластичность битума, что повышает его сопротивление воздействию отрицательных температур. Сыпучий модификатор повышает прочностные характеристики битума и его сдвигоустойчивость.

    В технологическую схему приготовления модифицированного битума входят такие элементы как емкости для хранения материалов (масла, битума); емкость для хранения готового модифицированного битума; дозатор масла; четыре насоса; ленточный конвейер; диспергатор; дозатор.

    Масло из емкости подается в дозатор при помощи насоса. Из дозатора масло поступает в диспергатор. В него же по ленточному конвейеру подается сыпучий модификатор и из емкости битум. Для того чтобы все это качественно перемешать, необходимо затратить 6-8 часов. Поэтому для ускорения процесса перемешивания в технологическую схему включен дезинтегратор. С помощью насоса из диспергатора в дезинтегратор подается смесь битума с маслом и сыпучим модификатором. Потом эта смесь, прошедшая обработку в дезинтеграторе, снова подается в диспергатор, где опять подвергается перемешиванию. И так этот цикл повторяется в течение часа, после чего мы получаем модифицированный битум. Его мы можем по битумопроводам подавать на разлив в битумовозы, а при их отсутствии в емкость.

    Литература.
    1. Проектирование производственных предприятий дорожного строительства: уч. пособие для ВУЗов: Высшая школа, 1975. –351 с.
    2. Асфальтобетонные и цементобетонные заводы: Справочник/ В. И. Колышев, П. П. Костин. – М.: Транспорт, 1982. –207 с.
    3. Вейцман М. И., Соловьев Б. Н. Битумные базы и цехи. – М.: Транспорт, 1977. –104 с.
    4. Проектирование АБЗ: Методические указания/ М. Аннабердиев. – Ростов-на-Дону, 1972. –17 с.
    

    Подобные работы:

    Актуально: